氢能发展的核心挑战在于低成本制取、安全储运和高效应用，其中储运环节是规模化应用的关键。固态储氢技术凭借体积储氢密度高、安全性强等优势成为重要方向，但仍面临�?脱氢速率低、循环寿命不足等瓶颈。精准评估材料的热力学、动力学及循环稳定性等性能指标，是其研发和产业化的关键支撑，对氢能技术突破具有决定性意义、�/p>

国仪量子自研的高压储氢吸附仪，可实现储氢材料在不同温度、不同压力环境下对氢气的吸放氢性能分析，可有效表征材料吸放氢的温度、平台压力、吸脱附量以及吸脱附速率等、�/strong>评价方法包括：PCT/PCI等温线测试、动力学测试、程序升温脱附（TPD）测试、程序升温吸附（TPA）测试以及循环寿命测试，通过对储氢材料系统性的评价，助力固态储氢行业的高质量快速发展、�/p>

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01热力学性能评价

PCT/PCI等温线测试，PCT/PCI曲线是热力学性能的主要表征手段，可体现储氢材料的吸放氢量、吸放氢平台压以及吸脱附滞后特性等。如�?所示，采用国仪量子自研的高压储氢吸附仪对钛基材料储氢性能的表征案例，� 10℃和 40℃条件下测试发现，随着储氢温度升高，其吸放氢平台压均有一个明显的跃升，且储氢浓度随着温度的增加由1.91wt.%下降�?.79wt.%，从而为材料的使用条件提供实验参考依据。此外，钟教授团队通过球磨技术制备了一种Mg-CeAl3@CeH2纳米复合材料，并采用了国仪量子高压储氢吸附仪进行了PCT/PCI曲线测试[1]、�/strong>

如图2所示，得到了每个温度下的脱氢平衡压力，并使用范特霍夫方程计算了脱氢焓变和熵变，与球磨纯� (77.9 k/J mol H2) 相比，脱氢焓显著降低[2]，结果表明，添加了CeAl3@CeH2复合材料显著降低了Mg的放氢温度�?nbsp;

�? 钛基储氢材料PCT等温线测诔�/p>

储氢条件：左图（10℃，10MPa），右图�?0℃，10MPa（�/p>

�? 镁基储氢材料PCT等温�?a)�?b)；范特霍夫图(c)�?d)�?a)�?c): Mg-10wt% CeAl3@CeH2�?b)�?d): Mg-20wt% CeAl3@CeH2[1]、�/p>

02动力学曲线测诔�/span>

动力学曲线测试是评估储氢材料性能的重要手段，它能有效表征储氢材料的储氢与脱氢条件、吸脱附速率以及活化能等关键参数。这些参数对于准确评估材料质量、明确材料改性方向具有重要参考价值。如�?为镁基储氢材料动力学曲线表征案例，通过吸氢和放氢的动力学分析，可得到材料的吸脱氢的速率情况。此外，动力学测试的意义不止于考察储氢与脱氢的条件及速率，它还能深入表征材料储氢与脱氢过程所需的能量、�span style="color: rgb(0, 112, 192);">燕山大学沈同德老师课题组合成了掺杂Ni/C纳米催化剂的MgH2复合材料(MgH2-Ni/C)，并采用国仪量子高压储氢吸附仪进行了储氢动力学曲线测试[3]、�/strong>

如图4所示，�? MPa的氢气压力下，将两种材料�?00℃下的吸氢动力学曲线进行对比，MgH2-Ni/C�?00分钟内吸氢量�?.89 wt.%，而未掺杂的MgH2吸氢量只�?.05 wt.%（图4a），催化剂的掺入显著加快了MgH2的吸氢速率；再进一步通过阿伦尼乌斯（Arrhenius）拟合图（图4f）计算得到MgH2-Ni/C的吸氢活化能�?8.9±1.1 kJ mol-1，显著低于未掺杂的MgH2�?5.6+4.1 kJ mol-1。可见，Ni/C催化剂的加入显著降低了吸氢反应的能垒，吸氢动力学得到了有效改善、�/p>

�? 镁基储氢材料动力学曲线测诔�/p>

左图：吸氢动力学曲线，右图：脱氢动力学曲纾�/p>

�? (a) MgH2 -Ni /C和MgH2�?00℃时的储氢动力学曲线�?b) MgH2 -Ni /C和MgH2 (c)在不同温度下氢气压力�? MPa时的储氢动力学曲线；(d) MgH2 -Ni /C和MgH2 (e)的JMAK图；(f) MgH2 -Ni /C和MgH2的阿伦尼乌斯(Arrhenius)图[3]、�/p>

03TPD&TPA曲线测试

通过程序升温脱附（TPD）及程序升温吸附（TPA）测试，可评价储氢材料在特定条件下的储脱氢行为及储脱氢温度，为储脱氢的机理分析提供实验依据。如�?所示，通过TPD曲线测试（左图），可知此镁基储氢材料�?90℃时开始脱氢；通过TPA曲线测试（右图）可知，此合金储氢材料�?00℃时，其吸附量会有一个陡然上升阶段，也即�?00℃时开始大量吸氢、�span style="color: rgb(0, 112, 192);">此外，钟教授团队通过采用国仪量子高压储氢吸附仪的程序升温脱附（TPD）测试功能进一步考察了材料的脱附活化能[1]、�/strong>如图6所示，根据TPD数据（图6a�?b），采用Kissinger方程计算了Mg-10wt% CeAl3@CeH2和Mg-20wt% CeAl3@CeH2的脱氢活化能，分别为115.8�?9.1 kJ/mol H2, 和最近报道的一些镁基储氢材料相比，CeAl3@CeH2的掺杂使脱氢活化能均有所降低、�/p>

�? 镁基储氢材料TPD曲线测试（左图），合金储氢材料TPA曲线测试（右图），其中蓝色线为浓度曲线，红色线为升温速率曲线、�/p>

�? TPD测试曲线(a)�?b)；基于TPD数据(c)�?d)的Kissinger图；(a)�?c): Mg-10wt% CeAl3@CeH2�?b)�?d): Mg-20wt% CeAl3@CeH2[1]、�/p>

04循环寿命测试

对于储氢材料而言，稳定性及循环储脱氢性能也是评价材料储氢性能的重要指标，通过循环寿命测试，能清晰地展现出材料在多次储氢、脱氢循环后，其性能的变化趋势，为判断材料能否满足实际应用需求提供了重要依据。如�?所示，分别是不同的镁基储氢材料的循环测试案例，可发现储氢材料经�?0圈循环后（左图），其储氢浓度有一个明显的持续下降趋势，而右图储氢材料，经过30圈的循环测试，其储氢浓度基本维持在初始水平，具有优异的循环稳定性能。此外，燕山大学沈同德老师课题组采用我司高压储氢吸附仪的自动循环测试功能来评价材料的寿命情况[3]、�/strong>如图8所示，与MgH2相比，MgH2-Ni/C具有更优越的循环性能(�?a�?b)，MgH2-Ni/C和MgH2的初始吸氢量分别�?.08 wt.%�?.81 wt.%，经�?0次循环后，MgH2-Ni/C保持6.01 wt.%（初始容量的98.8%）的高容量，而MgH2的容量较低，�?.80 wt.%（初始容量的85.2%）（�?c），MgH2-Ni/C的吸氢容量在循环过程中保持稳定，而未掺杂的MgH2的容量在�?次循环中有大幅下降并逐渐递减、�/p>

�? 不同镁基储氢材料循环寿命测试曲线

左图�?0圈循环，右图�?0圈循�?/p>

�? (a) MgH2 -Ni /C和MgH2 (b)�?00℃时的循环寿命测试曲�? REH和DEH分别代表加氢和脱氢；(c) MgH2 -Ni /C和MgH2的循环容量（吸氢量）比较[3]、�/p>

05参考文�?/span>

[1] Zhong, Haichang, et al. "Superior de/hydriding kinetics and cycling stability of Mg-CeAl3@ CeH2 nanocomposites." Journal of Alloys and Compounds 1010 (2025): 177484.

[2] Zhong, H. C., et al. "Microstructure and hydrogen storage properties of Mg–Sn nanocomposite by mechanical milling." Journal of Alloys and Compounds 509.11 (2011): 4268-4272.

[3] Ding S, Qiao Y, Cai X, et al. A novel carbon-induced-porosity mechanism for improved cycling stability of magnesium hydride[J]. Journal of Magnesium and Alloys, 2024.

国仪量子参与储氢国标制定

作为国产高端科学仪器发展的引领者，国仪量子参与起草了GB/T 44007-2024 《纳米技� 纳米多孔材料储氢量测� 气体吸附法》，并于2024�?�?日实施。本标准适用于以物理吸附储氢的碳材料、沸石、金属有机框架材料、多孔有机聚合等纳米多孔材料储氢量的测定，其他多孔材料储氢量的测定也可参照使用。此举标志着我国在储氢技术标准化领域迈出重要一步，将进一步推动氢能产业的高质量发展、�/span>